1.一种计算豪华邮轮极限强度的双梁迭代法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：步骤S1，将船体梁横剖面划分成普通扶强材单元、硬角单元和加筋板单元，考虑轴力的影响定义这三种单元的应力—应变关系，建立极限强度的计算模型；

步骤S2，计算转换层每个支撑构件的剪切刚度、极限剪切位移、总的剪切刚度，并通过比较得出整个转换层的极限剪切位移；

步骤S3，计算出主船体和上层建筑的初始中和弹性中和轴位置，设定主船体和上层建筑的初始曲率；

步骤S4，针对主船体和上层建筑的曲率，计算各个单元对应的应变和相应的应力；

步骤S5，分别对上层建筑和主船体计算纵向拉压力来判断力是否达到平衡，如果没有，则调整中和轴位置，进行多次调整、计算，直到实现拉压力平衡为止；

步骤S6，计算主船体与上层建筑在船舯连接处的水平剪力，以及主船体和上层建筑各自受到的弯矩，由此得出整个船体梁横剖面上所受到的总弯矩，以及距船体两端(1/6)l部分转化层的平均剪切位移，其中l为上层建筑的长度；

步骤S7，继续对主船体和上层建筑增加曲率，重复步骤S4‑S6，当距船体两端(1/6)l部分转化层的平均剪切位移达到极限剪切位移时，转换层所受到的水平剪力保持不变，直到整个增加曲率的过程结束，曲率‑总弯矩曲线的最高点便是该船体梁的极限弯矩。

2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤S1中，考虑轴力对受压普通扶强材单元应力‑应变关系的影响，普通扶强材单元受压时共有4种应力‑应变关系，引入由于轴力产生的相对应变ε0，将轴力产生的相对应变与原来弯曲产生的相对应变加起来代替规范Smith法中的相对应变；

普通扶强材单元的梁柱屈曲临界应力σc1修正公式变为：

普通扶强材单元扭转屈曲临界应力σc2修正公式变为：

普通扶强材单元带面板加强筋腹板局部屈曲，应力‑应变关系可由下式表述：其中：hwe：腹板有效高度，mm：

βw修正公式变为：

普通扶强材单元扁钢腹板局部屈曲临界应力σc4修正公式变为式中ε0的正负规定如下：由拉力产生的轴向拉伸相对应变为负，压力产生的轴向压缩相对应变为正。

3.如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述步骤S2中，一道纵舱壁的剪切刚度Tp计算公式为式中，t为纵舱壁的厚度；G为剪切模量；Hp为纵舱壁高度；Ln为转换层一跨的长度；

一根柱子剪切刚度计算公式为

式中，Ap为柱子的横截面面积；Ip为柱子的截面惯性矩；υ为泊松比；Hb为柱子高度；

转换层一跨内总的剪切刚度T计算公式为

式中，m为转换层一跨内纵舱壁的总数；n为转换层一跨内柱子的总数；Tpi为转换层一跨内第i道纵舱壁的剪切刚度；Tbi为转换层一跨内第j根柱子的剪切刚度；

整个转换层总的剪切刚度Tz计算公式为

式中，K为船艉至船舯范围内转换层的总跨数；Tk为转换层第k跨总的剪切刚度。

4.如权利要求2或3所述的方法，其特征在于，所述步骤S2中，一道纵舱壁极限剪力Fpu计算公式为Fpu＝τuLpt                                    (11)式中，Lp为一跨内一道纵舱壁的长度；

假设当柱子横截面上所受的弯矩达到全塑性弯矩时，柱子端部横截面上所受的剪力视为极限剪力Fbu，计算公式为式中，Mp为柱子横截面的全塑性弯矩；Hb为转换层高度。

5.如权利要求2或3所述的方法，其特征在于，所述步骤S2中，一道纵舱壁的极限剪切位移δp计算公式为一根柱子的极限剪切位移δb计算公式为

转换层一跨内有m道纵舱壁和n根柱子，将这一跨内各个支撑构件的极限剪切位移进行比较，取最小值作为该跨的极限剪切位移δu，计算公式为δu＝min{δp1,δp2…δpm,δb1,δb2…δbn}               (15)式中，δp1为转换层一跨内第一道纵舱壁的极限剪切位移；δp2为转换层一跨内第二道纵舱壁的极限剪切位移；δpm为转换层一跨内第m道纵舱壁的极限剪切位移；δb1为转换层一跨内第一根柱子的极限剪切位移；δb2为转换层一跨内第二根柱子的极限剪切位移；δbn为转换层一跨内第n根柱子的极限剪切位移；

整个转换层极限剪切位移δ计算公式为

δ＝min{δu1，δu2，…δuk，}       (16)式中，k为船艉至船舯范围内转换层的总跨数；δu1为转换层第一跨极限剪切位移，δu2为转换层第二跨极限剪切位移，δuk为转换层第k跨极限剪切位移。

6.如权利要求2或3所述的方法，其特征在于，所述步骤S6中，主船体在主船体和上层建筑连接处所受到的水平剪力Q式中，Φ1为船舯主船体中和轴处的曲率；y1s为主船体水平中和轴至主甲板的竖直距离；A1为主船体横剖面面积；E为弹性模量，Φ2为船舯上层建筑中和轴处的曲率；y2x为上层建筑水平中和轴至主甲板的竖直距离；A2为上层建筑的横剖面面积；

整个船体梁横剖面上所受到的总弯矩M计算公式为M＝M1+M2+Q(y1s+y2s)    (18)式中M1和M2分别为主船体和上层建筑所受到的弯矩，Q为主船体在主船体和上层建筑连接处所受到的水平剪力，y1s为主船体水平中和轴至主甲板的竖直距离，y2x为上层建筑水平中和轴至主甲板的竖直距离；

整个转换层的平均剪切位移ΔL计算公式为

式中，Tz见式(10)；Q见式(17)。

7.如权利要求2或3所述的方法，其特征在于，所述步骤S7中，本发明假设上层建筑的长度为l，只考虑距船体两端(1/6)l部分的水平剪应力，第二种方法的失效准则为：当距船体两端(1/6)l部分转化层的平均剪切位移达到极限剪切位移时，将此水平剪力当做整个转换层的极限剪力，随后增加曲率的过程中，转换层所受到的水平剪力不变，主船体与上层建筑所受到的轴力也不发生变化。