1.一种近α型钛合金航空模锻件微观组织变化的预测方法，其特征在于：其具体步骤如下：

S1、将材料在不同工艺条件下进行切面心部的微观组织测定，并对切面心部微观组织中的初生α相进行分析；

S2、通过统计分析步骤S1中不同处理工艺下试件心部的微观组织以及初生α相的含量变化；

S3、建立初生α相变化的预测模型，其包括以下步骤：S31、建立热处理后初生α相含量的预测模型：基于步骤S2中关于不同热处理工后初生α相的统计结果，利用经典的JMA理论，JMA理论如式(1)所示，确定热处理后得到的静态相变初生α相剩余含量ωΗΤ‑α(t)与保温温度T及加热时间t之间的关系，如式(2)所示；

n

ωα(t)＝1‑exp[‑(kt) ]         (1)其中，k为速率系数，与试验温度有关，t为试验的有效时间，n为模型系数，T为试验温度，单位K；

S32、建立变形过程中因动态相变所消耗的初生α相的预测模型：基于步骤S2中关于高温压缩试验后获得因动态相变所消耗的初生α相的统计结果，确定其因动态相变所消耗的初生α相的量 与应变速率 之间的关系，如式(3)所示；

‑1

式中，为应变速率，单位s ；

S33、建立高温变形后剩余初生α相含量的预测模型：基于步骤S3中热处理后得到的静态相变初生α相剩余含量ωΗΤ‑α(t)与高温压缩试验后获得因动态相变所消耗的初生α相的量 获得混合相变后初生α相剩余量ωα，如式(4)所示；

ωα＝100ωHT‑α+ωDT‑α       (4)其中，ωHT‑α即为热处理后得到的静态相变初生α相剩余含量ωΗΤ‑α(t)，ωDT‑α为高温压缩试验后获得因动态相变所消耗的初生α相的量 的负值；

S4、模锻试验：进行模锻试验，获取模锻后相关数据；

S5、基于初生α相变化的预测模型，通过有限元数值模拟分析并与步骤S4的模锻试验结果进行对比，实现近α钛合金模锻件微观组织变化的可视化预测。

2.根据权利要求1所述的近α型钛合金航空模锻件微观组织变化的预测方法，其特征在于：步骤S1具体包括以下子步骤：S11、热处理试验：采用线切割从近α型钛合金锻棒获取若干样品，将样品在箱式炉中进行热处理试验，温度从900℃‑1000℃区间内选取3个以上的离散温度点，保温时间为0‑

180min；

S12、高温压缩试验：采用线切割从近α型钛合金锻棒获取若干样品，将样品在热模拟试验机上进行高温压缩试验，温度从900℃‑1000℃区间内选取3个以上的离散温度点，保温时‑1 ‑1

间为10min，变形速率为0.001s ‑10s ，变形量为0‑70％；

S13、确定不同工艺条件下的显微组织特性：将不同工艺条件下的样品沿径向分离，呈半圆柱状，对切面心部进行微观组织分析，并对切面心部微观组织中的初生α相进行分析。

3.根据权利要求2所述的近α型钛合金航空模锻件微观组织变化的预测方法，其特征在于：步骤S11进行不同工艺下的热处理试验，步骤S12进行不同变形工艺下的热压缩试验，步骤S13将步骤S11与步骤S12中的样品进行显微组织处理。

4.根据权利要求2所述的近α型钛合金航空模锻件微观组织变化的预测方法，其特征在于：步骤S32具体步骤如下：

S321、基于步骤S3中公式(2)所获得的因发生静态相变后剩余初生α相含量及步骤S1和S2中高温压缩后微观组织中因发生动态相变所剩余初生α相含量获得相同变形时间及变形温度下的初生α相含量；

S322、分析初生α相含量与应变速率 之间的关系，获得关于高温压缩试验后因动态相变所消耗的初生α相含量 模型，得到 和应变速率 间关系模型如公式(3)所示。

5.根据权利要求1所述的近α型钛合金航空模锻件微观组织变化的预测方法，其特征在于：步骤S4中模锻试验坯料规格45×45×90mm，锻造温度930‑960℃，压机下压速度为1.5‑

1.7mm/s，锻造完成时欠压量2.5‑3mm。