1.一种基于NSGA‑Ⅱ的一体式铝合金精密铸造防撞梁结构优化方法，其特征在于，包括如下步骤：

步骤1：在三维软件中建立防撞梁的几何模型；

步骤2：在有限元软件中建立正面碰撞有限元模型，通过LS‑DYNA软件进行求解；

步骤3：通过最优拉丁超立方设计方法采取样本点构建峰值碰撞力、最大纵向位移、比吸能及质量高精度响应面近似模型；

步骤4：以最大纵向位移、峰值碰撞力为约束条件，以防撞梁的厚度为设计变量，采用NSGA‑Ⅱ算法对比吸能和质量进行确定性优化；

步骤5：根据步骤4求解的确定性优化解，考虑不确定性因素影响，对其约束条件进行基于可靠性的6σ质量分析；

步骤6：对步骤5质量分析结果中不满足可靠性要求的约束条件进行6σ质量优化。

2.基于权利要求1所述的基于NSGA‑Ⅱ的一体式铝合金精密铸造防撞梁结构优化方法，其特征在于，所述步骤3中的响应面模型如下：最大纵向位移Lmax的响应面模型为：

2 2

Lmax＝77.167 4‑2.578 0T1‑2.947 7T2‑3.796 1T3‑0.753 2T4+0.285 1T1+0.340 1T2+

2 2

0.433 5T3+0.071 1T4‑0.023 4T1T2‑0.343 8T1T3‑0.122 1T1T4‑0.158 0T2T3+0.055 3T2T4+

0.076 8T3T4

峰值碰撞力Fpeak的响应面模型为：2

Fpeak＝50.771 4‑1.211 7T1‑6.649 1T2‑0.470 8T3+1.393 5T4‑0.629 0T1 +0.068 

2 2 2

8T2‑0.627 2T3‑0.208 5T4+0.847 1T1T2+0.793 0T1T3+0.137 6T1T4+0.763 6T2T3‑0.189 

1T2T4+0.123 0T3T4比吸能SEA的响应面模型为：

2

SEA＝272.836 7‑14.064 5T1‑15.315 9T2‑11.928 8T3‑0.763 9T4‑1.345 0T1 +0.016 

2 2 2

9T2‑0.507 6T3‑0.383 1T4+1.389 0T1T2+1.095 2T1T3+0.122 0T1T4+0.929 6T2T3+0.226 

6T2T4+0.296 9T3T4质量M的响应面模型为：

2 2

M＝0.095 4+0.646 0T1+0.199 6T2+0.269 6T3+0.047 0T4‑3.843 7T1‑1.355 9T2 +

2 2

6.613 0T3‑3.745 8T4+5.714 1T1T2+1.606 6T1T3+0.000 1T1T4+9.151 9T2T3‑0.000 1T2T4‑

1.249 7T3T4

其中：T1～T4分别指防撞梁的厚度，纵向加强筋的厚度，吸能盒的厚度和横向加强筋的厚度。

3.基于权利要求1所述的基于NSGA‑Ⅱ的一体式铝合金精密铸造防撞梁结构优化方法，其特征在于，所述步骤4中的多目标优化数学模型为：其中：SEA为比吸能，M为防撞梁质量，Fpeak为峰值碰撞力，Lmax为最大纵向位移，T1～T4分别指防撞梁的厚度，纵向加强筋的厚度，吸能盒的厚度和横向加强筋的厚度。

4.基于权利要求1所述的基于NSGA‑Ⅱ的一体式铝合金精密铸造防撞梁结构优化方法，其特征在于，所述步骤5中6σ质量分析数学模型如下：μ[T1]＝3.75，σ[T1]＝1％*μ[T1]μ[T2]＝3.85，σ[T2]＝1％*μ[T2]μ[T3]＝4.55，σ[T3]＝1％*μ[T3]μ[T4]＝3.50，σ[T4]＝1％*μ[T4]s.t.Fpeak≤42120NLmax≤46.53mm

其中：SEA为比吸能，M为防撞梁质量，Fpeak为峰值碰撞力，Lmax为最大纵向位移，T1～T4分别指防撞梁的厚度，纵向加强筋的厚度，吸能盒的厚度和横向加强筋的厚度，μ和σ分别为正态分布的均值和方差。

5.基于权利要求1所述的基于NSGA‑Ⅱ的一体式铝合金精密铸造防撞梁结构优化方法，其特征在于，该优化方案是将NSGA‑Ⅱ的确定性设计与基于6σ质量分析和优化的可靠性设计相结合。