1.改进型E类高频逆变电路参数的设计方法，其特征在于，包括以下步骤：步骤1，确定LS和CS的参数

串联谐振电路阻抗XS由式(1)表示为：式(1)中，j表示虚数单位，ω表示角频率，LS表示并联在开关S两侧的串联谐振电路中的谐振电感，CS表示并联在开关S两侧的串联谐振电路中的谐振电容，vds(t)表示开关S漏‑源极的时变电压，将开关S漏‑源极间电压波形近似为方波，vds(t)波形占空比为50％，平均电压等于输入直流电压Vin，并且在0到2Vin之间振荡，Vds为开关S漏‑源极的时变电压vds(t)的基波有效值，Vds可由式(2)表示为：XS充当一个无功功率分压器，将输出功率传递到负载Rload，为了简化分析，假设所有的交流电能以基波形式传递给负载，根据给定的输出功率Pout，可以计算出负载Rload上电压的基波有效值Vload为：

负载上的电压的基波有效值Vload也可表示为：由式(3)和式(5)可以计算出期望的XS为：根据期望的XS和频率可以最终确定LS和CS的参数，通常CS的作用是提供直流阻断，与LS和Rload的串联回路相比，通常阻抗值很低，如果CS选取的过大，会对逆变器的瞬态响应产生不利影响，通常XS选取为感性，CS选取1‑4nF，假设已经选取CS的值，可以计算出LS为：步骤2，确定CF、LF、LMR和CMR参数ZMR为低阶集总网络的输出阻抗，对漏‑源极间电压的波形形状起主要作用，为了消除开关S关断时的二次谐波电压，需使ZMR的阻抗值在二次谐波处为零，而在基波和三次谐波频率时ZMR的阻抗值达到最大值，CF为低阶集总网络中的并联电容，CF的取值要在允许的谐振损耗和传递到负载RLOAD的功率之间进行权衡，为了使流过逆变电路的谐振回路电流最小，选取CF的值小于开关管的输出结电容COSS，剩余的电容可以充当E类逆变器的并联电容CP的一部分，假设已经选取CF的值，利用CF调整ZMR在基波和三次谐波频率处的极点和二次谐波频率处的零点，

低阶集总网络ZMR的输入阻抗传递函数为：式中，s为复频域运算单位，LF为E类逆变电路的扼流电感，CF为低阶集总网络中的并联电容，LMR为串联谐振电感，CMR为串联谐振电容，将s＝jω带入式(7)可得：于是可得ZMR幅值为：

引入变量ωFF、ωMM和ωFM，可将式(9)改写为：式中，ωFF、ωMM和ωFM表示为：设ωMM＝2ωs＝4πfs，其中fs为逆变电路的开关频率，由上述分析可知，式(9)在ω2＝4πfs时存在零点，在ω1＝2πfs和ω3＝6πfs时存在极点，即满足下式(12)和式(13)：2

1‑ω2LMRCMR＝0                      (12)

4 2

ω1,3LFCFLMRCMR‑ω1,3(LMRCMR+LFCF+LFCMR)+1＝0      (13)因为LMR和CMR在二次谐波频率时产生谐振，故式(12)满足，求解式(13)可以得到下式：引入变量α、β，可将式(14)改写为：式中，α、β表示为：

联合式(15)和式(16)可得：最终求得：

联立式(18)、式(16)、式(13)和式(12)可得：将式(19)带入式(10)中可得低阶集总网络ZMR中各个参数的计算公式为：式中，fs为逆变电路的开关频率，LF为E类逆变电路的扼流电感，CF为低阶集总网络中的并联电容，LMR为串联谐振电感，CMR为串联谐振电容，根据式(20)可以计算出LF，但是仍然需要额外的调整，通过调整LF，最终可以同时获得开关器件的零电压开通ZVS操作和ZDS操作；

步骤3，确定CP参数及Zds的参数优化Zds为开关S关断时开关S漏‑源极间的总阻抗值，ZL为E类逆变电路中负载网络的阻抗值，为了实现Zds在三次谐波处的特性，需要额外增加并联电容CP，如果电抗XS设计为感性，则在高频时阻抗ZL中CP起主导作用，在低频 时阻抗ZL为容性，接近基频时阻抗ZL为感性，在基频和三次谐波频率之间时，阻抗ZL再次变为容性，如果增加CP的值，则会降低ZL在三次谐波频率时的阻抗值。