1.一种评估20辊轧机支撑辊变形影响的方法，其特征在于：设计20辊轧机支撑辊挠度曲线，求解出支撑辊的挠曲变形，求解方法包括以下步骤：(1)求解上辊系工作辊弹性变形：

1)简化辊系弹性变形模型，进行假设：不考虑轧制力矩，轧制温度和润滑情况；不考虑辊间摩擦，认为最外层支撑辊与第二层中间辊在辊身全长上都接触，最外层支撑辊的中间的两个支撑辊B和C不发生弯曲变形；

2)列出接触单元位移协调方程、各轧辊力和力矩方程；

fS21i-fP21i-Δ21i-mSi-mPi＝0       (1)fP32i-fJ32i-Δ32i-mPi-mJi＝0    (2)fP31i-fK31i-Δ31i-mPi-mKi＝0     (3)fJ43i-fC43i-Δ43i-mJi-mCi＝0    (4)fK42i-fC42i-Δ42i-mKi-mCi＝0    (5)fK41i-fD41i-Δ41i-mKi-mDi＝0    (6)式(1)-(6)中，

fS21i、fP21i、fP31i、fK31i、fP32i、fJ32i、fJ43i、fK42i、fK41i、fC42i、fD41i分别为工作辊S、第一中间辊P、第二中间辊J、第二中间辊K，支撑辊C、支撑辊D上接触单元的位移，轧辊各单元位移表示如下：式(7)-(9)中，fXi为轧辊各单元位移， 为轧辊各单元刚性位移， 为轧辊各单元挠性位移，g(yi，yj，λ)为挠性位移影响函数；

式(1)-(6)中，Δi为轧辊接触单元压扁量，用费普尔公式计算；

各轧辊力力矩方程如下：

式(13)-(24)中，式(13)、式(14)分别表示S辊在Z方向上的力和力矩平衡，式(15)、式(16)分别表示P辊在X方向上的力和力矩平衡，式(17)、式(18)分别表示P辊在Z方向上的力和力矩平衡，式(19)、式(20)分别表示J辊在Z方向上的力和力矩平衡，式(21)、式(22)分别表示K辊在X方向上的力和力矩平衡，式(23)、式(24)分别表示K辊在Z方向上的力和力矩平衡，CXY(i)表示以X辊左端为原点的轧辊X、Y接触单元的坐标，WXY表示轧辊X、Y接触单元长度，qXY(i)表示轧辊X、Y接触单元载荷；

3)将上述方程写成未知数为qSP(i)、 qPK(i)、 qKC(i)、qKD(i)、CSz0、CSz1、CPx0、CPx1、CPz0、CPz1、CJz0、CJz1、CKx0、CKx1、CKz0、CKz1的(NSP+NPJ+NPK+NJC+NKC+NKD+12)阶的矩阵，利用高斯消元法求解未知数直到所有辊间载荷qXY(i)收敛为止，之后可求得上工作辊位移；

(2)求解下辊系下工作辊弹性变形，下辊系下工作辊弹性变形的求解过程与上辊系相同，但最外层支撑辊都假设为刚体，即fC42i＝fC43i＝fD41i＝0，求得辊间载荷后可以求得下工作辊位移；

(3)求解轧件出口厚度，出口厚度表示如下：

h1i＝s0+fS↑+fS↓+mSi↑+mSi↓    (25)fs↑＝fSi↑+δSi↑    (26)

fs↓＝fSi↓+δSi↓    (27)

式(25)-(27)中，h1i为出口厚度分布，s0为初始辊缝，fS↑为上工作辊位移，fS↓为下工作辊位移，mSi↑轧件-上工作辊接触单元凸度，mSi↓为轧件-下工作辊接触单元凸度，fSi↑为上工作辊在垂直方向上的位移，δSi↑为轧件-上工作辊压扁量，fSi↓为下工作辊在垂直方向上的位移，δSi↓为轧件-下工作辊压扁量。

2.根据权利要求1所述的一种评估20辊轧机支撑辊变形影响的方法，其特征在于：fC42i＝0，fC43i＝0，且对fD41i进行特殊处理，利用材料力学超静定梁理论来求解挠度曲线，式(10)-(11)中，fD41i_F为各鞍座对每个轧辊单元的挠度贡献，fD41i_q为分布载荷对每个单元的贡献；

将其简化成4次超静定梁，利用正则方程可以解出4个鞍座的支反力，再利用位移叠加原理求解挠度曲线；

式(12)中，δij表示j点的单位力对i点的挠度贡献，根据位移叠加原理可以求得；Xj表示j点处鞍座的支反力；fj表示分布载荷对j点处的贡献，利用位移叠加原理可求得，δj表示鞍座位移，此处作为输入量；

求解正则方程可以得出鞍座在相应位移之后对应的支反力，然后根据位移叠加原理可以求出支撑辊的挠度曲线。

3.根据权利要求1所述的一种评估20辊轧机支撑辊变形影响的方法，其特征在于：所述支承辊挠度曲线对上工作辊位移和轧件出口厚度影响是整体的。