1.一种氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统，包括喷淋塔本体(5)，其特征在于：该喷淋塔本体(5)内部自上而下依次包括除雾区、喷淋区(502)和浆液池(501)，其中，在所述的喷淋塔本体(5)的顶部设有净烟气出口(506)，在净烟气出口(506)下方的除雾区设有除雾器(505)，该除雾器(505)与喷淋塔外部的工艺水箱相连；在所述的喷淋区(502)的上部设有喷淋管(504)，且在喷淋区(502)下部对应的塔体一侧设有烟气进口(503)；在所述的浆液池(501)的底部设有空气分布器(2)，该空气分布器(2)的空气进口管道与氧化风机(1)相连；在浆液池(501)对应的塔体一侧通过采出管道与浆液采出泵(3)相连，且该浆液池(501)通过循环管道与喷淋管(504)的进水口相连，在循环管道上还设有循环泵(4)，与循环泵(4)的进口连通的循环管道还与氨水进口管(6)相连。

2.根据权利要求1所述的一种氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统，其特征在于：在与烟气进口(503)和净烟气出口(506)相连的管道上分别设有烟气在线监测系统。

3.根据权利要求1或2所述的一种氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统，其特征在于：在所述的浆液池(501)内以及与循环泵(4)的出口相连的循环管道上均设有pH计。

4.一种氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统的优化调控方法，其步骤为：步骤一、确定如下模型参数：氨法脱硫系统喷淋塔的DR、G、F、 Q，以及喷淋塔底部浆液池(501)内浆液的pH、CS、V、tr、μL和σL；

其中，DR为氨法脱硫系统喷淋塔的直径，通过测量直接获得，单位为m；G为由烟气进口(503)进入喷淋塔内的待处理烟气的烟气流率，通过烟气在线监测系统测得，单位为

3 -1

m·s ； 和 分别为喷淋塔烟气进口(503)和净烟气出口(506)烟气中SO2的浓-3度，由烟气在线监测系统测得，单位为mg·m ；F为喷淋塔内的液气比，为系统运行的设定-3值，单位为L·m ；Q为喷淋塔浆液池(501)内的氧化空气量，其值为理论空气量Q0的1～

3 -1

4倍，单位为m·s ；pH为浆液池(501)内浆液的pH值；CS为浆液池(501)内浆液的总硫-1浓度，为+4价硫浓度 和+6价硫浓度 之和，其单位为mol·L ；V为浆液池(501)内浆3

液的体积，通过调整浆液池(501)内浆液的停留时间tr进行控制，V＝60trLin，单位为m，

3 -1

该式中的Lin为通过喷淋管(504)流进浆液池(501)的浆液流率，单位为m ·s ，通过Lin＝

3 -1

F×G/1000m·s 计算得到；浆液的粘度μL和表面张力σL分别利用粘度计和表面张力仪-1测得，其单位分别为Pa·s和N·m ；

步骤二、输入步骤一中的模型参数，并设定一初始pH值、氧化空气量Q以及CS中+4价硫和+6价硫的初始浓度CS4+、CS6+，且满足 利用+4价硫的氧化率模型计算浆液池(501)内+4价硫的氧化率步骤三、将步骤二中计算得到的+4价硫的氧化率 带入下式进行检验：若计算得到的+4价硫的氧化率 不满足上式，返回至步骤二中调整 和的值，若 则增大 并减小 若 则减小

并增大 重新计算r(IV)V直至上式成立，最后输出此时的 和+4价硫的氧化率步骤四、将步骤三中输出的+4价硫氧化率 与实际工程中的目标设定值进行比较，若模型计算值 低于目标设定值，则返回至步骤二中按如下方法调整参数pH、Q和CS中的一个或多个，并重新进行计算，直到步骤三中输出的+4价硫氧化率 满足工程要求：降低浆液池(501)内浆液的pH，步长为0.1；增大氧化空气量Q，步长为0.5；降低浆液池(501)内浆液的总硫浓度CS，步长为0.1，CS的降低通过增大由浆液采出泵(3)采出的浆液流率Lout来实现。

5.根据权利要求4所述的氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统的优化调控方法，其特征在于：步骤二中浆液池(501)内+4价硫的氧化率按以下模型进行计算：-1

式(1)中的 为喷淋塔喷淋区(502)吸收的SO2的摩尔流率，单位为mol·s ，其通过式(2)进行计算：-1 -1

式(1)中的r(IV)为浆液池(501)内+4价硫的氧化速率，单位为mol·L ·min ，其按式(3)进行计算：

4 -1 -1

式(3)中，k0为频率因子，其值为1.44×10 ；R为理想气体常数，为8.31J·mol ·K ；

T为喷淋塔内温度，单位为K； 为浆液池(501)内气液界面处氧的平衡浓度，单位为mol·L-1，其通过式(4)进行计算：式(4)中， 为浆液池(501)内气液界面处O2的平衡分压，单位为Pa；H为O2在浆液池(501)内浆液中的溶解度系数，单位为mol·m-3·Pa-1，H按式(5)进行计算：0

式(5)中，H为O2在水中的溶解度系数；hi为浆液池(501)内电解质引起的O2溶解

3 -1

度降低系数，单位为m·kion ；Ii为浆液池(501)内电解质中各离子的离子强度，单位为-3kion·m ，hi和Ii分别通过式(6)和式(7)进行计算：+ -

hi＝h +h+hG (6)，

+ -

式(6)中，h、h、hG分别为电解质正、负离子及被溶解的氧气引起的数值；式(7)中Ci为浆液池(501)内电解质中各离子的浓度，Zi为各离子的价数；在氨法脱硫工艺中控制的pH值范围内，浆液中H2SO3和NH3·H2O的浓度低，可以忽略不计，浆液中的电解质是指NH4HSO3、(NH4)2SO3和(NH4)2SO4；

-1

式(3)中，kL为氧气在液相中的传质系数，单位为m·s ，其按式(8)进行计算：式(8)中，ρL为浆液池(501)内浆液的密度，单位为kg·m-3，其通过式(9)计算：式(9)中，δ1和δ2分别为 和 的分布系数，其中：式 (10) 和 (11) 中，Ka1和K a2分 别 为 平 衡 反 应 和+

的反应平衡常数；[H]为浆液池(501)内浆液中氢离子的活性浓度，通过pH值计算得到；

式(8)中 和dvs分别为氧在浆液池(501)液相中的扩散系数和浆液池(501)液相中

2 -1

气泡的平均直径，其单位分别为m·s 和m， 和dvs分别按式(12)、(13)进行计算：式(12)中，α为浆液池(501)内浆液中溶剂的缔合因子，值为2.6；MB为浆液池(501)-1 3 -1内浆液中溶剂的摩尔质量，单位为g·mol ；VA为氧分子的扩散体积，单位为cm ·mol ；

-1

式(13)中，uOG为浆液池(501)内氧化空气的表观气速，单位为m·s ，其按式(14)进行计算：

2 -3

式(3)中，a为气液接触界面面积，单位为m·m ，按式(15)进行计算：式(15)中，浆液池(501)内液相中的气含率εG按下式进行计算：式(3)中， 的浓度 按下式进行计算：

联立式(1)～(17)即计算出浆液池(501)内+4价硫的氧化率

6.根据权利要求4或5所述的氨法脱硫吸收产物+4价硫氧化系统的优化调控方法，其特征在于：步骤四中调整参数pH、Q、CS的参数范围要求如下：浆液池(501)内浆液的pH为

5.0～6.0，Cs为1.9～2.3mol/L，实际氧化空气量Q与理论氧化空气量Q0之比m的范围为

1～4。